LPJ2 200 OTÁZEK

1 Expanzia plynu v ideálnom obehu je

IZOENTROPICKÁ

2 Kompresia vzduchu u ideálneho obehu je

IZOENTROPICKÁ

3 Proces horenia zmesi paliva a vzduchu v ideálnom obehu je

IZOBARICKÝ

4 Plocha ideálneho tepelného obehu v „T-s“ diagrame predstavuje

TEPLO PREMENENÉ NA PRÁCU OBEHU

5 Práca plynu ideálneho obehu „WL“ je

VäČŠIA AKO PRÁCA SKUTOČNÉHO OBEHU TURBÍNOVÉHO MOTORA

6 Ťah prúdového motora „FT“ je definovaný ako

ČASOVÁ ZMENA HYBNOSTI PLYNU, KTORÝ PRÚDI CEZ TURBÍNOVÝ MOTOR

7 Ťah prúdového motora, ktorý je vytvorený 1 kg plynu sa nazýva

ŠPECIFICKÝ ŤAH

8 Špecifický ťah „Fm“

KLESÁ S POKLESOM TEPLOTY PLYNU PRED PLYNOVOU TURBÍNOU „T3c“

9 Jednotkou špecifickej spotreby paliva jednoprúdového „cm“ je

kg.h-1.N-1

10 Špecifická spotreba paliva „cm“ je pomer

ch/FT

11 Kompresia plynu reálneho obehu je

POLYTROPICKÁ

12 Plocha tepelného obehu v „p-V“ diagrame udáva

MNOŽSTVO PRIVEDENÉHO TEPLA DO MOTORA

13 Výslednica všetkých síl, pôsobiacich na jednotlivé časti motora sa nazýva

ŤAHOVÁ SILA

14 Jednotkou špecifického ťahu „Fm“ je

1N.kg-1.s

15 Hodnota špecifického ťahu „Fm“ v závislosti na teplote plynu pred plynovou turbínou T3c“

DO URČITEJ TEPLOTY „T3c“ RASTIE, POTOM KLESÁ

16 Jednoprúdový turbínový motor dosahuje maximálnu hodnotu ťahu „F“ pri

MAXIMÁLNOM REŽIME A NULOVEJ RÝCHLOSTI

17 Zvýšenie kompresnej účinnosti „ηKC“ ťah „FT“

PRIAMO NEOVPLYVŇUJE

18 Hodinová spotreba paliva „ch“ je

MNOŽSTVO PALIVA V KILOGRAMOCH, SPOTREBOVANÉ ZA HODINU ČINNOSTI MOTORA

19 Špecifická hmotnosť „mE“ je pomer

m/FT

20 Špecifický výkon turbohriadeľového motora „Pm“ je pomer

P/m

21 Efektívna účinnosť „η...“ je pomer

UŽITOČNEJ PRÁCE TEPELNÉHO OBEHU „Wc“ K PRIVEDENÉMU MNOŽSTVU PALIVA Qp

22 Efektívna účinnosť „η...“ dosahuje maximálnu hodnotu

PRI EKONOMICKOM STUPNI STLAČENIA „πKc,opt“

23 Efektívna účinnosť „η...“ so stupňom zvyšenia teploty „Δ“

RASTIE

24 Pomer ťahovej práce „Wp“ k práci tepelného obehu sa nazýva

CELKOVÁ ÚČINNOSŤ

25 Pri maximálnej rýchlosti letu dosahuje špecifický ťah „Fm“

MINIMÁLNU HODNOTU

26 Špecifický ťah „Fm“ v závislosti na stupni stlačenia „πKC“

RASTIE DO HODNOTY DO „πopt“ POTOM KLESÁ

27 Špecifická spotreba paliva motora „cm“ v závislosti od stupňa stlačenia „πKC“

DO HODNOT STLAČENIA VZDUCHU „πKc,ek“ V KOMPRESORE KLESÁ, POTOM RASTIE

28 So zvýšujúcim obtokovým pomerom „m“ špecifický ťah „Fm“ dvojprúdového motora pri zadaných parametroch motora

KLESÁ

29 So zvýšujúcim obtokovým pomerom „m“ špecifická spotreba paliva „cm“ dvojprúdového motora pri zadaných parametroch motora

KLESÁ

30 Ekvivalentná práca „Wekv“ THM zahrňuje

PRÁCU VRTULE A PRÁCU PRÚDU VYSTUPUJÚCEHO PLYNU

31 Pomer efektívnej práce tepelného obehu „W...“ k privedenému teplu do motora „q0“ sa nazýva

CELKOVÁ ÚČINNOSŤ

32 Turbínový motor ako tepelný stroj je charakterizovaný

EFEKTÍVNOU ÚČINNOSŤOU

33 Pomer privedeného tepla „q1“ do hsk a tepla privedeného do motora v palive „q0“ sa nazývá

SPAĽOVACIA ÚČINNOSŤ

34 Pomer práce vrtule v tvm „Wvrt“ k efektívnej práci motora „W...“ sa nazýva

CELKOVÁ ÚČINNOSŤ

35 Celková účinnosť „η..“ dosahuje maximálnu hodnotu pri

MAXIMÁLNEJ TEPLOTE PLYNU PRED PLYNOVOU TURBÍNOU

36 Celková účinnosť „η..“ dosahuje pri minimálnej teplote plynu pred plynovou turbínou „T3c,min“

HODNOTU, KTORÁ JE ZÁVISLÁ NA CELKOVOM STUPNI STLACENIA KOMPRESORA

37 Pri optimálnom stupni stlačenia „πopt“ sa dosahuje

MAXIMÁLNY ŠPECIFICKÝ ŤAH

38 Pri ekonomickom stupni stlačenia „πek“ sa dosahuje

MAXIMÁLNA HODNOTA ŠPECIFICKEJ SPOTREBY PALIVA „Cm“

39 Pri zvyšovaní teploty „T3c“ sa špecifická spotreba paliva „cm“ TVM

ZNIŽUJE

40 Ekonomický stupeň stlačenia „πek“ je v THM

ROVNAKÝ AKO „πKc,opt“

41 Vstupné ústrojenstvo zabezpečuje

PRÍVOD VZDUCHU A JEHO PREDBEŽNÉ STLAČOVANIE PRED VSTUPOM DO KOMPRESORA MOTORA

42 Vo vstupnom ústrojenstve jednoprúdového motora dochádza k premene

KINETICKEJ ENERGIE NA TLAKOVÚ A TEPELNÚ ENERGIU

43 Súčiniteľ zachovania celového tlaku „σVS“ hodnotí veľkosť

HYDRAULICKÝ STRÁT

44 Náporové stlačenie vo vstupnom ústrojenstve „πN“ je pomer

CELKOVÉHO TLAKU VZDUCHU PRED KOMPRESOROM p1c A TLAKU VZDUCHU p0

45 K pumpovaniu vstupného ústrojenstva dochádza ak je

PRED KOMPRESOROM VäČŠIE MNOŽSTVO VZDUCHU AKO JE VÝPOČTOVÉ MNOŽSTVO VZDUCHU

46 Vibrácie vo vstupnom ústrojenstve vznikajú ak je

PRED KOMPRESOROM MENŠIE MNOŽSTVO VZDUCHU AKO VÝPOŤOVÉ MNOŽSTVO VZDUCHU

47 Zvyšovanie rýchlosti letu

ZVYŠUJE NEBEZPEČENSTVO PUMPOVANIA VSTUPNÉHO ÚSTROJENSTVA

48 Pri zvyšovaní rýchlosti letu sa výsuvný kužeľ

VYSÚVA

49 Protipumpážne dvierka vstupného ústrojenstva sa otvárajú

PRI MAXIMÁLNE VYSUNUTOM VSTUPNOM KUŽELI

50 Samoprisávacie klapky sa otvárajú pri

NEDOSTATKU VZDUCHU

51 Vo vstupnom ústrojenstve jednoprúdového motora dochádza k zmene

RÝCHLOSTI, TLAKU A TEPLOTY PRÚDIACEHO VZDUCHU

52 Pri podzvukovej rýchlosti letu sa parametre prúdu vzduchu menia

PLYNULO

53 Veľkosť hydraulických strát vo vstupnom ústrojenstve vyjadruje

SÚČINITEĽ ZACHOVANIA CELKOVÉHO TLAKU VZDUCHU VO VSTUPNOM ÚSTROJENSTVE

54 Pomer celkového tlaku vzduchu pred kompresorom „p1c“ k tlaku vzduchu „p0“ je

SÚČINITEĽ ZACHOVANIA CELKOVÉHO TLAKU VZDUCHU VO VSTUPNOM ÚSTROJENSTVE

55 Prebytok vzduchu pred kompresorom turbínového motora vyvoláva

PUMPOVANIE KOMPRESORA

56 Zvyšovanie výšky letu

ZNIŽUJE NEBEZPEČENTVO PUMPOVANIA VSTUPNÉHO ÚSTROJENSTVA

57 Zväčšovanie uhla nábehu prúdu vzduchu na vstupe do vstupného ústrojenstva

ZVYŠUJE NEBEZPEČENSTVO PUMPOVANIA VSTUPNÉHO ÚSTROJENSTVA

58 Pri znižovaní rýchlosti letu sa výsuvný kužeľ

ZASÚVA

59 Pri zvyšovaní výšky letu sa výsuvný kužeľ

PREMIESTŇUJE V ZÁVISLOSTI NA RÝCHLOSTI LETU

60 Samoprisávacie klapky sú pri činnosti motora na zemi

OTVORENÉ LEN PRI MAXIMÁLNOM REŽIME

61 K stlačovaniu vzduchu v radiálnom kompresore dochádza

ODSTREDIVOU SILOU V OBEŽNOM KOLESE A DIFÚZNYM ÚČINKOM V DIFÚZOROCH

62 V skutočnom radiálnom kompresore stlačovanie vzduchu prebieha

POLYTROPICKY

63 Celkový stupeň stlačenia dosahovaný v radiálnom kompresore je

πKc\= 4 AŽ 4,5

64 Kompresná účinnosť radiálneho kompresora je pomer

ADIABATICKEJ PRÁCE STLAČOVANIA V OBEŽNOM KOLESE KU POLYTROPICKEJ PRÁCI STLAČOVANIA

65 Záberník obežného kolesa radiálneho kompresora zabezpečuje

BEZRÁZOVÝ VSTUP VZDUCHU DO OBEŽNÉHO KOLESA

66 Častice vzduchu v bezlopatkovom difúzore sa pohybujú

PO LOGARITMICKEJ ŠPIRÁLE

67 Kanály medzi lopatkami lopatkového difúzora majú

ROZŠIRUJÚCI SA PRIETOKOVÝ PRIEREZ

68 V lopatkovom difúzore dochádza k premene

KINETICKEJ ENERGIE PRÚDU VZDUCHU NA TEPELNÚ A TLAKOVÚ ENERGIU PRÚDU VZDUCHU

69 Vzťah medzi rýchlosťou a prácou, privedenou v radiálnom kompresore popisuje

EULEROVA ROVNICA

70 V radiálnom kompresore dochádza k zvýšeniu teploty vzduchu o

200 AŽ 220 °C

71 V rotore radiálneho kompresora dochádza k premene

MECHANICKEJ ENERGIE NA KINETICKÚ A TLAKOVÚ ENERGIU PRÚDU VZDUCHU

72 Plynulý vstup vzduchu do obežného kolesa radiálneho kompresora zabezpečujú

ZÁBERNÍK

73 Kanál medzi lopatkami obežného kolesa radiálneho kompresora má

ROZŠÍRUJÚCI SA PRIEREZ

74 V bezlopatkovom difúzore radiálneho kompresora sa zvyšuje

TLAK A TEPLOTA

75 Nevýhodou bezlopatkového difúzora radiálneho kompresora je

NIŽŠIE STLAČENIE A VäČŠIE STRATY AKO V LOPATKOVOM DIFÚZORE

76 Skutočná zmena stavu vzduchu v lopatkovom difúzore prebieha

POLYTROPICKY

77 Absolútna rýchlosť vzduchu v obežnom kolese radiálneho kompresora sa

ZVYŠUJE

78 Zvyšovanie tlaku v obežnom kolesa radiálneho kompresora je závislé od

OTÁČOK ROTORA

79 Stlačovanie vzduchu v difúzore radiálneho kompresora prebieha v dôsledku

DIFÚZNEHO ÚČINKU

80 Zvýšenie tlaku v difúzore radiálneho kompresora je závislé od

POLESU RÝCHLOSTI

81 K stláčaniu vzduchu v axiálnom kompresore dochádza

DIFÚZNYM ÚČINKOM

82 Stupeň axiálneho kompresora tvorí

RAD ROTOROVĆH A RAD STATOROVÝCH LOPATIEK

83 V statore axiálneho kompresora dochádza k premene

KINETICKEJ ENERGIE NA TEPELNÚ A TLAKOVÚ ENERGIU

84 Prietokový prierez medzi rotorovými lopatkami axiálneho kompresora sa

ROZŠIRUJE

85 Prietokový prierez medzi statorovými lopatkami axiálneho kompresora sa

ROZŠIRUJE

86 K zvyšovaniu tlaku vzduchu v rotorových lopatkách axiálneho kompresora dochádza na úkor

POKLESU RELATÍVNEJ RÝCHLOSTI

87 K zvyšovaniu tlaku vzduchu v statorových lopatkách axiálneho kompresora dochádza na úkor

POKLESU ABSOLÚTNEJ RÝCHLOSTI

88 Stupeň stlačenia axiálneho kompresora je

POMER TLAKU VZDUCHU ZA KOMPRESOROM KU TLAKU VZDUCHU PRED KOMPRESOROM

89 Stupeň stlačenia jedného stupňa podzvukového axiálneho kompresora je

πKc,st = 1,2 až 1,4

90 Podzvukový stupeň axiálneho kompresora má

VŠETKY RÝCHLOSTI PODZVUKOVÉ

91 Adiabatická práca kompresora je závislá od

CELKOVÉHO STUPŇA STLAČENIA πkc A CELKOVEJ ÚČINOSTI KOMPRESORA ηkc

92 Stratová kompresná práca kompresora je

ROZDIEL MEDZI POLYTROPICKOU A ADIABATICKOU KOMPRESNOU PRÁCOU

93 Adiabatická účinnosť kompresora vyjadruje straty

HYDRAULICKÉ

94 Mechanická účinnosť kompresora vyjadruje straty

MECHANICKÉ

95 Výkon kompresora je závislý od

CELKOVEJ KOMPRESNEJ ÚČINNOSTI ηkc, CELKOVÉHO STUPŇA STLAČENIA KOMPRESORA πkc, CELKOVEJ TEPLOTE VZDUCHU NA VSTUPE DO KOMPRESORA T1c A PRIETOKOVOM MNOŽSTVE VZDUCHU Qv

96 Prietok vzduchu cez kompresor je závislý

Qv \= f(n)

97 Kompresná práca kompresora sa mení v závislosti na

Akom \= f (n)

98 Výkon kompresora sa mení v závislosti od

Pkom \= f (n2)

99 Veľkosť polytropickej kompresnej práce v „p-v“ diagrame vyjadruje

PLOCHA

100 Polytropický exponent pre polytropickú kompresiu dosahuje hodnotu

n \= 1,2 až 1,4